单选

某一跨径为40m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.15。则在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁跨中最大弯矩为( )。

单选

某一跨径为35m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等,主梁的抗弯惯性矩I=0.42m4,主梁面积A=0.84m2,主梁混凝土标号为C50,主梁的容重为26kN/m3该桥的汽车等级为公路I级(JTGD60-2015),桥梁的冲击系数μ=0.2,则在图1.3所示的汽车荷载通过时,2#梁跨中最大弯矩为( )。

单选

某一跨径为30m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.2。在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁跨中最大剪力( )。

单选

某一跨径为30m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.2。在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁支点最大剪力( )。

单选

某一计算跨径为40m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.25。则在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁跨中最大剪力为( )。

单选

某一跨径为30m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.15。则在图1.3所示的汽车荷载通过时,2#梁支点最大剪力( )。

单选

某一跨径为30m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.25。则在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁跨中最大弯矩为( )。

单选

某一跨径为30m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.25。则在图1.3所示的汽车荷载通过时,2#梁跨中最大弯矩为( )。

单选

某一计算跨径为35m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.25。则在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁跨中最大弯矩为( )。

单选

某一跨径为35m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等,主梁的抗弯惯性矩I=0.42m4,主梁面积A=0.84m2,主梁混凝土标号为C50,主梁的容重为26kN/m3该桥的汽车等级为公路I级(JTGD60-2015),桥梁的冲击系数μ=0.18,则在图1.3所示的汽车荷载通过时,2#梁跨中最大弯矩为( )。

单选

某一跨径为30m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.16。在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁跨中最大剪力( )。

单选

某一跨径为30m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.16。在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁支点最大剪力( )。

单选

某一跨径为30m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.25。则在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁支点最大剪力( )。

单选

某一计算跨径为40m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.25。则在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁支点最大剪力为( )。

单选

某一计算跨径为35m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,各主梁抗弯惯矩I相等。已知冲击系数(1+μ)=1.25。则在图1.3所示的汽车荷载通过时,1#梁支点最大剪力( )。

单选

某一跨径为35m的装配式钢筋混凝土简支T梁桥,纵、横桥向布置如图1.1、1.2所示,桥梁行车道的设计车道为两车道,各主梁抗弯惯矩I相等,主梁的抗弯惯性矩I=0.62m4,主梁面积A=0.84m2,主梁混凝土标号为C50(Ec=3.45∗104Mpa),主梁的翼缘宽均为2.0m,主梁梁高为2.0m,中心轴离底缘的距离为1.4m,主梁的容重为26kN/m3。图1.3为30吨三轴汽车以正常平均速度通过桥梁时在2#主梁跨中测得的挠度时程曲线,其中ydmi=2.4mm,ydmax=2.9mm,则:在公路II级荷载(JTGD60-2015)作用下,2#梁跨中最大弯矩的标准值(冲击系数采用实际值)为( )。

单选

试作下图所示简支梁的剪力图( )。

单选

图示结构,截面A的弯矩值为( )。

单选

图示结构,支座A截面的弯矩值为( )。

单选

采用位移法计算下图所示超静定结构,则其弯矩图为( )。

单选

采用力法计算下图a的弯矩图为( )。

单选

采用力法计算下图所示超静定结构,刚度EI=常数,则其弯矩图为( )。

单选

试作下图所示简支梁的弯矩图( )。

单选

图示结构,其弯矩大小为( )。

单选

在图示结构中,杆a的轴力(以拉力为正)为( )。

单选

下图所示桁架的轴力图为( )。

单选

试采用机动法作下图中E点处弯矩ME的影响线( )。

单选

试采用机动法作下图中F点处剪力QF的影响线( )。

单选

试采用机动法作下图中B点右侧剪力的影响线( )。

单选

试采用机动法作下图中F点处弯矩MF的影响线( )。

单选

图示桁架下弦承载,下面画出的杆件内力影响线,此杆件是( )。

单选

请采用叠加法求解下图所示梁截面B的挠度,梁截面B的挠度为( )。

单选

图示梁A点的竖向位移为(向下为正):( )

单选

图示结构中,EI=常数,在荷载作用下结点C的转角( )。

单选

请采用叠加法求解下图所示梁截面铰C左、右截面的转角( )。

单选

如下图所示,两跨等截面梁,两跨长度均为l,刚度EI为常数,结构发生图示已知支座移动,原结构的四种基本体系以及对应的力法基本方程表达式如下表所示,则A点的转角为( )。

单选

梁AB和杆CB均为圆形截面,而且材料相同。弹性模量E=200GPa,杆CB直径d=20mm。在图示荷载作用下测得杆CB轴向伸长ΔlCB=0.5mm。则荷载q的值为( )。

单选

下图所示静定三铰拱(y=4fx(l-x)/l2),试求距B支座5m处的截面弯矩为( )。

单选

下图所示静定三铰拱(y=4fx(l-x)/l2),试求距A支座5m处的截面剪力为( )。

单选

下图所示静定三铰拱(y=4fx(l-x)/l2),试求距A支座5m处的截面轴力为( )。

单选

图示带拉杆的三铰拱,求顶铰C约束的水平分量( )。

单选

图示带拉杆的三铰拱,杆AB中的轴力为( )。

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如下图所示,截面为b×h=75×25mm2的矩形简支梁,跨中C点存在一刚度为k=18kN/m的弹簧。现有P=250N的重物自C正上方高h=50mm处自由落下,若梁的弹性模量E=70GPa。试求此时梁内最大正应力为( )。

单选

如下图所示,截面为b×h=75×25mm2的矩形简支梁,跨中C点存在一刚度为k=18kN/m的弹簧。现有P=250N的重物自C正上方高h=50mm处自由落下,若梁的弹性模量E=70GPa。试求此时梁内最大正应力为( )。

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已知某隧道土建结构技术状况评分JGCI=80,其中衬砌的评定状况值为3,问该隧道最终的土建结构技术状况应为( )。

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已知岩体的压缩波速度为4500m/s,岩块的压缩波速度为5200m/s,岩体完整性指数Kv计算结果为( )。

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某隧道施工时,位移时态曲线方程为u=12+6.32ln(1+t)。若以位移速度小于0、2mm/日为隧道稳定的判定准则,试从位移速度和位移加速度两方面判断隧道在第( )天稳定?是否需要采取加强措施?

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某隧道在对量测数据进行回归分析后,知位移时态曲线方程为u=20+13ln(t+1)。已经隧道极限相对位移值为144,开挖6天后实测相对位移量为64mm,则开挖6天后的隧道

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采用滤膜测尘法检测隧道内空气中总粉尘浓度,若现场采集欠厚滤膜的增量为0、6mg,采样时间为15min,采用流量为10L/min,计算测点处空气中总粉尘浓度

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某隧道双向交通隧道长1500m,对其进行运营环境进行风速测量,采用侧面法检测隧道内风速,测试结果为12m/s,已知隧道横断面120平方米,计算实际风速

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某隧道一段区域内最低亮度为52cd/m^2,该区域平均亮度为60cd/m^2;隧道路面中心线的最大亮度为72cd/m^2,最小亮度为55cd/m^2。结合上述内容,计算275亮度纵向均匀度

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在隧道二衬模型试验检测过程中,模型中间有一个正方体的空洞,利用地质雷达在上表面进行连续测量,已知用钢卷尺量得模型表面到空洞的上表面的距离为40cm,接收到空洞上界面强反射时间为8ns,假设模型混凝土均一性较好,为各向同性,计算模型混凝土的相对介电常数

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某公路隧道土建结构经过定期检查,得到各部分分项状况值JGCIi如下表所示,计算该隧道土建结构技术状况评分JGCI,并对隧道土建结构技术状况评定分类。

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某超浅埋城市管廊采用明挖法施工,管廊断面为矩形,节段采用混凝土预制构件现场拼装,所处地层为砂质土,容重r=18kN/m3,内摩擦角φ=30°,粘聚力c=0,管廊断面布置如图所示。根据朗金土压力理论计算管廊顶板和侧墙所受土压力分别为。

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某单跨梁桥,其桥台台帽损坏情况及单项扣分见下表,该构件大类扣分为( )。

单选

某单跨钢结构箱梁桥,主梁损坏情况及单项扣分见下表,该构件大类扣分为( )

单选

某单跨钢筋混凝土拱桥,主拱圈损坏情况及单项扣分见下表,该构件大类扣分为( )。

单选

某单跨钢筋混凝土拱桥,其桥台拱脚损坏情况及单项扣分见下表,该构件大类扣分为( )

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某桥由3跨空心板简支梁组成,由于现场吊车施工不慎发生侧翻,导致第二联桥面及护栏受损状况如下,在检查过程中发现该桥护栏缺失残缺达21%,依据《城市桥梁养护标准》(CJJ99-2017),假定该桥技术状况评分为BCIm=43.00,BCIs=78.09,BCIx=88.05,求该桥的全桥技术状况评定等级为( )。

单选

假定该桥技术状况评分为BCIm=69.04,BCIs=47.85,BCIx=76.69,求该桥的全桥技术状况评定等级为( )。

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请计算全桥的技术状况指数BCI及结构状况指数BSI,并对该桥桥梁状况作出评价。(注:ti代表第i个梯道)该人行天桥的技术状况指数BCI为( )。

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某3跨钢筋混凝土连续箱梁。根据下列已知条件完成下表。 已知桥面铺装要素中,网裂或龟裂、波浪及车辙、碎裂或破碎单项扣分值分别为15.00、5.00、65.00,试问该要素扣分值为:( )

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某3跨钢筋混凝土连续箱梁。根据下列已知条件完成下表。

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已知:某人行地下通道,结构类型为箱涵,全长35.0m,出入口数量2个,挡土墙长度32m,变形缝30道,照明设施8盏。已知:附属设施各构件权重值:照明实施0.4,通风设施0.3,雨棚0.3。其附属设施损坏信息如下表所示。已知,根据下表,计算附属设施PUCf得分值:( )

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某一级公路隧道在投入运营后第二年进行土建结构检查,发现整体状况良好,主要存在以下问题:①路面存在轻微裂缝,引起使用者轻微不舒适感;②排水设施轻微破损,但排水功能正常;其余各分项均完好正常。已知在土建结构技术状况评定中路面分项和排水设施分项的权重ω𝑖分别为15和6,则根据《公路隧道养护技术规范》JTGH12-2015,该隧道的土建结构技术状况评分为( )?

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某公路隧道因疏于管理而存在较多缺陷和病害,在对其土建结构各分项进行详细检查和评定后,汇总得到该隧道土建结构各分项状况评分表,则根据《公路隧道养护技术规范》JTGH12-2015,该公路隧道的土建结构技术状况应评定为( )?

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对浙江省某地一公路隧道进行其他工程设施技术状况评定,已知各分项设施权重和检查后评分如下表所示,则根据《公路隧道养护技术规范》JTGH12-2015,该隧道其他工程设施的技术状况评分为( )?

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某公路隧道衬砌外观检测过程中发现存在一条宽度为0.65mm的裂缝,初步判断其为倾斜裂缝,使用超声波检测仪对其进行裂缝深度测试,测线垂直裂缝方向布置。已知该衬砌中超声波声速为3200m/s,将发射换能器T固定并逐点移动接收换能器R时,测得声时值在距发射换能器15cm的R2处最小,为75μs,则该倾斜裂缝的深度值为( )?

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某预应力钢筋混凝土箱形截面简支梁桥,计算跨径40m。若该主梁跨中横断面面积F=9.6m2、主梁采用C50混凝土,混凝土的弹性模量Ec=3.45×104MPa,跨中截面的截面惯性矩Ic=7.75m4、材料重力密度γ=26.0kN/m3,试计算汽车荷载冲击系数μ为( )。(注:当1.5Hz≤f≤14Hz时,汽车冲击系数的计算公式为μ=0.1767lnf-0.0157)。

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某结构在受动力荷载作用后,测得振动记录曲线如下图所示,试根据图示振动曲线所标明的数据,计算该结构阻尼比( )。

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已知构件材料的弹性模量E=2.06×105N/mm2,采用手持应变仪测量构件的应变变形。手持应变仪的标距为200mm,其百分表初始读数为0.58mm,当受力后读数变化为0.66mm,计算构件受力后的应变是( )。

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某公路桥梁上部结构为13.0m的普通钢筋混凝土简支T梁,上部结构T梁梁高1.20m,该桥主梁为C30混凝土。该梁荷载效应计算如表1所示。根据现场调查,其中Qm/Qd取值为1.7,大吨位车辆混入率为0.3,轴重超过14T的轴载占比为13%。本桥修正后的荷载效应( )

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某城市附近交通繁忙公路重要桥梁上部结构为预应力混凝土连续箱梁,跨径布置为3×20m;桥梁下部结构均为双圆柱式桥墩,无横系梁,基础为桩基础。梁体及桥墩混凝土为C40。设计荷载:汽车—20级,挂车—100,该桥于1996年竣工。对该桥上部结构箱梁进行现场检测,具体检测指标评定标度如表1所示,该桥上部结构处于干燥不冻无侵蚀性介质的环境条件中。本桥承载能力检算系数评定标度D为( )

单选

对某片长13m的钢筋混凝土板梁进行单板静载试验,挠度测点截面如下图1所示,跨中测试截面挠度理论计算值为1.586mm,挠度测试数据如下表所示,求挠度校验系数以及相对残余挠度,并判定承载能力是否满足要求。根据试验数据,跨中挠度校验系数为( )

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用直角应变花测得受力构件表面某点处的应变值为:ε0=-267×10-6,ε45°=-570×10-6,ε90°=79×10-6若材料为Q235钢,E=200GPa,ν=0.3,[σ]=160MPa。则测点第一主应力的大小为( )。

单选

对某片长13m的钢筋混凝土板梁进行单板静载试验,跨中应变测点布置如下图1所示,测试截面应变理论计算值为55.6με,应变测试结果如下表1所示。根据试验数据,跨中测点相对残余应变为( )

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现对某城市主干路上的重要简支梁桥进行承载能力检算。根据midasCivil建模对板梁计算可知,板梁理论计算时考虑结构的截面折减系数及钢筋截面折减系数的抗力为235kN·m,理论计算时考虑活载影响修正系数下的荷载效应为229kN·m;根据桥梁检测结果,板梁恶化系数为0.032,承载能力检算系数Z1为1.02,根据上述条件确定该桥板梁是否需进行荷载试验判定承载能力。如进行荷载试验得到板梁挠度校验系数最大为0.75,应力校验系数最大为0.68。根据试验数据,下列描述正确的是( )

单选

某桥上部结构为普通钢筋混凝土连续箱梁,桥梁下部结构均为桩柱式桥墩,基础为桩基础。梁体及桥墩混凝土为C40。设计荷载:城—A级。对该桥上部结构箱梁进行现场检测,箱梁表面可见大量沙粒附着,且部分表层剥离,表面剥离面积在10%~15%以内,构件表观缺损状况评定标度为4,混凝土强度评定标度为3,混凝土碳化评定标度为2,自振频率评定标度为2。本桥截面损伤综合评定标度R为( )。

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试求下图所示的简支梁在一组移动荷载作用下梁中点截面C的最大弯距M(kn.m)。( )

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主桥为斜拉桥,主梁截面采用双实心边主梁形式,为双向预应力混凝土结构,混凝土标号为50号混凝土,梁高2.5m,两实心主梁中心距25.5m,实心主梁之间用横梁及桥面板相连,顺桥向每隔6米设一道横梁,其间距与索距相同,主塔采用混凝土桥塔,H形结构。自承台顶至塔顶高80.0m,桥面以上31.7m处设一横梁,下塔柱部分为实心矩形截面,采用塔墩固结,塔梁分离的结构体系。本桥为双索面斜拉桥,斜拉索采用扇形布置,每塔19对,不设0号索;梁上基本索距为6.0m,塔上基本索距为1.4m。其中一根索索长76.8m,线密度为44.9kg/m,实测拉索频率如下图所示,求该索索力为多少( )KN

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如图所示装配式简支梁桥,计算跨径25m,横向由两片T梁组成,T梁翼缘板宽200cm,两侧防撞护栏各宽25cm,全桥共布置一辆如图4-5的加载重车,车辆前轴重30kN,中间两轴各重120kN,最后两轴各重140kN。计算每片T梁支点截面车辆荷载横向分布系数,以及T梁支点截面最大活载剪力。(冲击系数取0.15)( )

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某一级公路设计行车速度V=100km/h,双向六车道,汽车荷载采用公路-I级。其公路上有一座计算跨径为40m的预应力混凝土箱形简支梁桥,采用上、下双幅分离式横断面行驶。混凝土强度等级为C50。横断面布置如下图所示。计算该箱形梁桥汽车车道荷载时,应按横桥向偏载考虑。假定车道荷载冲击系数μ=0.215,车道横向折减系数为0.67,扭转影响对箱形梁内力的不均匀系数K=1.2,试问,该箱形梁桥跨中断面,由汽车车道荷载产生的弯矩作用标准值(kN.m),应与下列何项数值最为接近( )

单选

某一级公路设计行车速度V=100km/h,双向六车道,汽车荷载采用公路-I级。其公路上有一座计算跨径为40m的预应力混凝土箱形简支梁桥,采用上、下双幅分离式横断面行驶。混凝土强度等级为C50。横断面布置如下图所示。计算该后张法预应力混凝土简支箱形梁桥的跨中断面时,所采用的有关数值为:A=9.6m2,h=2.25m,I0=7.75m4;中性轴至上翼缘边缘距离为0.95m,至下翼缘边缘距离为1.3m;混凝土强度等级为C50,Ec=3.45×104MPa;预应力钢束合力点距下边缘距离为0.3m。假定在正常使用极限状态短期效应组合作用下,跨中断面弯矩永久作用标准值与可变作用频遇值的组合设计值Ssd>=85000kN.m,试问,该箱梁按全预应力混凝土构件设计时,跨中断面所需的永久有效最小预压力值(kN),应与下列何项数值最为接近( )

单选

某公路桥梁由多跨简支梁组成,每孔跨径25m,计算跨径24m,桥梁总宽10.5m,行车道宽度8.0m,两侧各设1m宽人行步道,双向行驶两列汽车。计算荷载:公路-I级,人群荷载3.0kN/㎡;混凝土重度按25kN/m³计算。假定该桥主梁支点截面由全部恒载产生的剪力标准值VGiK=2000kN,汽车车道荷载产生的剪力标准值VQik=800kN(已含冲击系数μ=0.2),步道人群产生的剪力标准值VQjk=150kN。试问,在持久状况下按承载力极限状态计算,该桥主梁支点截面基本组合的剪力设计值Vud(kN),应与下列何项数值最为接近( )

单选

某公路桥梁由多跨简支梁组成,每孔跨径25m,计算跨径24m,桥梁总宽10.5m,行车道宽度8.0m,两侧各设1m宽人行步道,双向行驶两列汽车。计算荷载:公路-I级,人群荷载3.0kN/㎡;混凝土重度按25kN/m³计算。假定该桥主梁跨中截面由全部恒载产生的弯矩标准值MGik=11000kN.m,汽车车道荷载产生的弯矩标准值MGik=5000kN.m(已含冲击系数μ=0.2),人群荷载的弯矩标准值MQjk=500kN.m。试问,在持久状况下,按正常使用极限状态计算,该桥主梁跨中截面由恒载、汽车车道荷载及人群荷载共同作用产生的频遇组合设计值Mfd(kN.m),与下列何项数值最为接近( )提示:按《公路桥涵设计通用规范》JTGD60—2015计算,不计风载、温度及其他可变作用。

单选

某公路桥梁由多跨简支梁组成,其总体布置如图1、图2所示。每孔跨径25m,计算跨径24m,桥梁总宽10.5m,行车道宽度8.0m,两侧各设1m宽人行步道,双向行驶两列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁,桥墩上设置4个支座,支座的横桥向中心距为4.5m。桥墩支承在基岩上,由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载:公路-I级,人群荷载3.0kN/㎡;混凝土重度按25kN/m³计算。若该桥箱梁混凝土强度等级采用C40,弹性模量Ec=3.25×104MPa,箱梁跨中横截面积A=5.3m2,惯性矩Ic=1.5m4,试问,公路-I级汽车车道荷载的冲击系数μ与下列何项数值最为接近( )提示:取重力加速度g=10m/s2。

单选

某公路桥梁由多跨简支梁组成,其总体布置如图1、图2所示。每孔跨径25m,计算跨径24m,桥梁总宽10.5m,行车道宽度8.0m,两侧各设1m宽人行步道,双向行驶两列汽车。每孔上部结构采用预应力混凝土箱梁,桥墩上设置4个支座,支座的横桥向中心距为4.5m。桥墩支承在基岩上,由混凝土独柱墩身和带悬臂的盖梁组成。计算荷载:公路-I级,人群荷载3.0kN/㎡;混凝土重度按25kN/m³计算。假定冲击系数μ=0.2,试问,该桥主梁支点截面在公路-I级汽车车道荷载作用下的剪力标准值VQk(kN),应与下列何项数值最为接近?( )提示:(1)假定公路-I级汽车车道荷载qk=10.5kN/m,Pk=308kN,μ=0.2。(2)按加载长度近似值取24m计算。

单选

某4跨箱形简支梁桥,每跨跨径40m,按承载能力极限状态设计时,假定跨中断面永久作用弯矩标准值为65000kN.m,由汽车车道荷载产生的弯矩标准值为25000kN.m(已计入冲击系数)。其他两种可变荷载产生的弯矩设计值为9600kN.m。试问,该箱形简支梁中,跨中断面基本组合的弯矩组合设计值(kN.m),应与下列何项数值最为接近( )

单选

假定在某桥主梁某一跨中最大弯矩截面,由全部恒载产生的弯矩标准值Mck=43000kN.m;汽车荷载产生的弯矩标准值Mox=14700kN.m(已计入冲击系数μ=0.2);人群荷载产生的弯矩标准值Mok=1300kN.m,当对该主梁按全预应力混凝土构件设计时,问:按正常使用极限状态进行主梁正截面抗裂验算时,所采用的弯矩组合设计值(kN.m)(不计预加力作用)应与何项接近( )

单选

某安全等级为一级的公路桥梁,假定在该桥墩处主梁支点截面,由全部恒载产生的剪力标准值Vy=4400kN;汽车荷载产生的剪力标准值Vx=1414kN;步道人群荷载产生的剪力标准值V人=138kN。已知汽车冲击系数μ=0.2。在持久状况下按承载力极限状态计算。主梁支点截面由恒载、汽车荷载及人群荷载共同作用产生的剪力组合设计值(kN)应与何项接近( )

单选

某梁桥,按正常使用极限状态,由荷载短期效应组合设计值产生的跨中断面向下的弹性挠度值为72mm。由永久有效预应力产生的向上弹性反向挠度值为60mm。试问,该桥梁跨中断面向上设置的预拱度(mm),应与下列何项数值最为接近。( )

单选

矩形截面梁尺寸b∗h=240mm∗500mm。C20混凝土,fcd=9.2MPa,R235级钢筋,fsd=195MPa, As=1256mm2(4φ20),ζb=0.62,钢筋布置如图1-9所示。I类环境条件,安全等级为二级。计算该截面能承受计算弯矩值M。( )

单选

一级公路上的某桥,设防烈度为7度。主桥为3跨(70m+100m+70m)变截面预应力混凝土连续箱梁,两引桥各为5孔40m预应力混凝土箱梁。桥台为埋置式肋板结构,耳墙长3500mm,背墙厚400mm,主桥、引桥两端仲缩缝均为160mm。桥梁行车道净宽15m,全宽17.5m,公路I级荷载。试问,桥梁全长(m)应为以下何项数值( )

单选

某座跨河桥,采用钢筋混凝土上承式无铰拱桥。计算跨度为120m,假定拱轴线长度为136m。试问,当验算主拱圈纵向稳定时,相应的计算长度(m),与下列何项数值最为接近( )

单选

经计算主梁跨中截面预应力钢绞线截面面积Ap=400cm2,钢绞线张拉控制应力σcon=0.70fpk,又由计算知预应力损失总值Σσt=300MPa,若fpk=1860MPa,试估算永存预加力(kN),与下列何项数值最为接近( )

单选

假定箱形主梁顶板跨径l=500cm,桥面铺装层厚度h=15cm,且车辆荷载的后轴车轮作用于该桥箱形主梁顶板的跨径中部时,试问,垂直于顶板跨径方向的车轮荷载分布宽度(cm),与下列何项数值最为接近( )(两排后轮间距1.4m)

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对某普通钢筋混凝土简支梁桥进行实际承载能力检测评定,根据检测结果得到跨中截面正弯矩计算结果和各分项检算系数如下表。根据表中数据求解跨中截面正弯矩实际抗力效应R( )、

单选

对某普通钢筋混凝土简支梁桥进行静载试验,实测得到跨中控制测点的数据如下表所示,求出应变和挠度校验系数?( )

单选

对某普通钢筋混凝土简支梁桥,其应变和挠度校验系数分别为0.7、0.8,跨中截面抗弯能力设计抗力效应R为4900(kN.m),静载试验其余应变和挠度测点、裂缝宽度等检测数据均正常,试验加载期间也未出现其他异常现象,规范规定的检算系数Z2取值见下表,对于本桥Z2多少,根据结果,重新验算该桥跨中截面的承载能力( )

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计算跨径L=19.5m的简支梁桥各主梁横向分布如下图所示,桥面宽度为0.75×2+7m。试求荷载位于支点处时:求1号主梁相应于公路-II级车道荷载和人群荷载的横向分布系数。( )