单选

幕墙抗风压实验中，预备加压后位移计稳定读数 a0=8.34 mm、b0=10.15 mm，c0=7.62 mm， 当实验进行到 1000Pa 压力差时，位移计读数 a=9.11 mm、 b=17.55 mm、c=8.52 mm;求 1000 Pa 面法线挠度 f0。( )

单选

石材幕墙支承结构为钢型材，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 4600 mm， 已知变形检测 P1 为 1350Pa。根据 GB/T 15227-2019 标准求反复加压压 力 P2 取值为多少？( )

单选

某工程 160 系列明框玻璃幕墙支承结构为铝型材，设计风荷载标准值为 Wk 为 2600Pa，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 3420 mm，杆件试验压力 差对应位移见下表，该幕墙抗风压性能是否符合设计要求？( )

单选

某金属板材幕墙工程，建筑总高度为 30 米，幕墙的风压高度变化系数取 1.67，基本风压取 0.60kN/m[mm]2 ，阵风系数取 1.53，风荷载体型系数取 1.5。该幕墙的风荷载标准值应不小于 ( )

单选

某建筑物层高为 4500 mm，该建筑物玻璃幕墙试件在进行平面内变形性能检测时， 当 X 轴维度水平位移绝对值达到 24.5 mm 时试件一块玻璃突然破 碎，根据 GB/T 21086-2007 及 GB/T 18250-2015 标准该玻璃幕墙平面内变形为几级？ ( )

单选

实验室依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对某石材幕墙进行抗风 压定级检测，石材幕墙采用 80×80×4 mm 钢方管立柱，L50×50×4 mm 横梁，位移计放置后测得 A,c 测点间距 3000 mm，测点 b 位于两者正中间，以下为各风压差下 三个测点的位移计读数，试验过程中试件均未发生损坏 及功能性障碍，试判断该 幕墙的抗风压等级？ ( )

单选

某工程 120 系列明框玻璃幕墙支承结构为铝型材，设计风荷载标准值为 Wk 为 2380Pa，依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 进行抗风压性 能检测，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 3420 mm，杆件试验压力差对应位移见下表，以下关于该玻璃幕墙抗风压检测的说法不正确的是（ ）?

单选

某幕墙位于热带台风地区，已知基本风压为 0.45kN/㎡，风压高度变化系数为 1.754，请设计该幕墙的水密性能设计等级。（风力系数取 1.2）( )

单选

某构件式玻璃幕墙支承结构为铝型材，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 4800 mm，杆件试验压力差对应位移见下表，根据 GB/T 21086-2007 及 GB/T 15227-2019 标准求该幕墙的 P1 值？ ( )

单选

某石材幕墙支承结构为钢型材，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 4350 mm， 已知变形检测 P1 为 1520Pa。根据 GB/T 15227-2019 标准求反复加压 压力 P2 值为多少？( )

单选

某构件式玻璃幕墙支承结构为铝合金型材，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 4450 mm，杆件试验压力差对应位移见下表，根据 GB/T 21086-2007 及 GB/T 15227-2019 标准求该幕墙的 P1 值？( )

单选

某石材幕墙支承结构为钢型材，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 4600 mm， 已知变形检测 P1 为 1350Pa。根据 GB/T 15227-2019 标准求反复加压 压力 P2 取值为多少？ ( )

单选

某三层办公大楼，外围护结构采用明框玻璃幕墙，楼高 12 米，玻璃采用厚度为 10 mm 的单玻，玻璃弹性模量为 0.72×105N/mm2，玻璃泊松比为 0.20，该玻璃的刚度为（ ）。

单选

某玻璃幕墙办公楼工程，工程地址位于浙江省舟山市，幕墙总高度为 20 米，地面粗糙程度为 A 类，（幕墙的风压高度变化系数取 1.52 ，基本风压取 0. 50kN/m 2，风力系数取 1.2）该幕墙的水密性指标值应不小于（ ）。

单选

某构件式玻璃墙幕支承结构为钢型材，幕墙的跨度为 7950 mm，根据 GB/T 21086-2007 标准求该幕墙的支承构件的最大面法挠度为（ ） mm?

单选

幕墙设计中，风荷载标准值为 2.4kPa，最不利玻璃板块尺寸为 1800m×1000 mm，计算在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度为（ ）。

单选

实验室依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对玻璃幕墙进行气密性检测，实验室环境为 25 °C， 102.3kPa 。开启缝长 2.4m，面积 13.2 ㎡， 正压检测，结果如下： 试计算并判断气密性等级。 ( )

单选

使用邵氏 A 型硬度计，硬度计读数为 33，在压针上施加的弹簧试验力为( )

单选

使用邵氏 D 型硬度计，硬度计读数为 52，在压针上施加的弹簧试验力为( )

单选

在建筑用硅酮结构密封胶的表面 5 个不同部位测得硬度值分别为 45，67，56，59，63，则硬度值取值为( )

单选

依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对 160 系列铝合金构件式幕墙进行检测，样品尺寸宽×高=3000×4200 mm，立柱为简支结构，支点间 距 3500 mm，按规范要求布置 3 个位移测点，位移 1 和位移 3 是立柱两端位移计示值，位移 2 是立柱中点位移计示值，计算出其抗风压等级。( )

单选

已知 100Pa 压差下，换算成标准状态下的总空气渗透量 q/为 112.0 m3/h，附加渗透量为 28m3/h，固附渗透量之和为 69m3/h，试件的开启缝总长为 3.50m， 试件面积为 2.4 ㎡，换算成 10Pa 压差下单位缝长空气渗透量 q/1，下列计算值正确的是( )

单选

已知 100Pa 压差下，换算成标准状态下的总空气渗透量 q/为 112.0 m3/h，附加渗透量为 28m3/h，固附渗透量之和为 69m3/h，试件的开启缝总长为 3.50m， 试件面积为 2.4 ㎡，换算成 10Pa 压差下单位面积空气渗透量 q/1，下列计算值正确的是( )

单选

某构件式石材幕墙支承结构为铝合金型材，幕墙的支座跨度为 4325 mm，根据 GB/T 21086-2007 标准求该幕墙的支承构件的最大面法线挠度为多少 mm？( )

单选

某构件式玻璃墙幕支承结构为钢型材，幕墙的支座跨度为 4855 mm，根据 GB/T 21086-2007 标准求该幕墙的支承构件的最大面法线挠度为多少 mm？ ( )

单选

某玻璃幕墙试件面积为 15.43 ㎡，开启缝长 12.11，空气温度为 19℃、气压为 101.7 Pa，在 100 Pa 压力差下测得平均总渗量为65.65m3/h 平均附加渗 量为 12.47 m3/h 平均固定部分 20.23m3/h，根据 GB/T 15227-2019 标准求 10Pa 压力作用下单位面积空气渗透量和单位开启缝长空气渗透量？( )

单选

参照 JG/T475-2015 进行硅酮结构胶粘结强度标准值实验，检测结果如下： 1.24 MPa， 1.36 MPa， 1.30 MPa， 1.28 MPa， 1.28 MPa，5 个试件置信因子 为 2.46，则其粘结强度平均值为()

单选

参照 JG/T475-2015 进行硅酮结构胶粘结强度标准值实验，检测结果如下： 1.24 MPa， 1.36 MPa， 1.30 MPa， 1.28 MPa， 1.28 MPa，5 个试件置信因子 为 2.46，则其粘结强度标准值为()

单选

某玻璃幕墙办公楼工程，工程地址位于热带风暴多发地区，幕墙总高度为 20 米，地面粗糙程度为 A 类，（幕墙的风压高度变化系数取 1.50，基本风压 取 0.60kN/m2，风力系数取 1.2，体型系数 1.5）该幕墙的水密性指标值应不小于( )

单选

某金属板材幕墙工程，建筑总高度为 30 米，幕墙的风压高度变化系数取 1.67，基本风压取 0.60kN/m2，阵风系数取 1.53，风荷载体型系数取 1.5。该 幕墙的风荷载标准值应不小于（ ）。

单选

建筑幕墙用硅酮结构密封胶 23℃拉伸粘结性强度试验，测得试件粘结强度的平均值为 0.95 MPa，变异系数 11%，则该组试件试验结果为？并判定是 否满足标准要求? (τ αβ 因子与试件数量的关系表见下图）。

单选

建筑幕墙用硅酮结构密封胶拉伸粘结性强度试验，测得试件 23℃粘结强度的平均值为0.91 MPa，变异系数 5%，测得 80℃老化后粘结强度平均值为 0.72 MPa，变异系数 6%，则该组试件 80℃老化后试验结果为（），（） 满足标准要求? (τ αβ 因子与试件数量的关系表见下图）

单选

对一钢型材构件式玻璃幕墙进行抗风压性能检测，样品尺寸宽×高=3200×4200 mm，立柱为简支结构，按规范要求布置 3 个位移计测点，位移计 1 和 3 位于立柱两端，位移计 2 位于立柱中点，具体位移数据(单位 mm)见下表，则该幕墙的抗风压等级为（ ）。

单选

对某石材幕墙进行抗风检测，该幕墙采用钢型材立柱，位移计放置后测得 1、3 测点间距 3680 mm, 测点 2 位于 1、3 正中间。下表为各风压差下 3 个测点的位移计读数，实验过程中均为发生损坏及功能性障碍，则该石材幕墙风荷载标准值为( )

单选

一构件式玻璃幕墙进行气密性试验，其面积为 16 ㎡，开启缝长为 4.2m，幕墙检测设备露天放置，测试当天室外温度 27.0℃,大气压强 101.5kPa， 控制室所在试验室内温度 20.0℃, 大气压强 101.3kPa，所测得的正压检测数据如下表所示。则该幕墙气密性正压检测结果正确的是（ ）。

单选

对某石材幕墙进行气密性试验，其面积为 16 ㎡，无可开启部分，幕墙检测设备位于实验室内，测试当天室外温度 27.0℃, 大气压强 101.5kPa，实验 室内温度 20.0℃,大气压强 101.3kPa，所测得的正压检测数据如下表所示。则该石材幕墙气密性正压检测结果正确的是（ ）。

单选

对某石材幕墙进行平面外变形性能检测，试件高度 3.5m，试件在水平方向前后相对往复移动， 当位移为 17.5 mm 时试件出现密封胶撕裂，当位移为 23.5 mm 时，试件面板出现碎裂。则该幕墙的平面外变形性能为( )

单选

对某石材幕墙进行垂直方向变形性能检测，试件高度 3.5m，试件在垂直方向前后相对往复移动，当位移为 11.0 mm 时试件出现密封胶撕裂，当位移为 16.0 mm 时，试件面板出现碎裂。则该幕墙的垂直方向变形性能为( )

单选

对某石材幕墙锚栓后锚固抗拔承载力进行现场破坏性试验，基体发生破坏，测得各数据分别为：31.71kN、35.52kN、32.18kN、37.51kN、31.88kN；锚 固件极限抗拔力标准值为 31kN，则该组锚栓抗拔承载力检测结果为( )

单选

对植筋进行锚固承载力非破损检验，钢筋直径 6 mm，其屈服强度标准值为 300 MPa，已知非钢材破坏的抗拔承载力标准值为 9.8kN，检验荷载应取 ( ) kN。

单选

对植筋进行锚固承载力非破损检验，钢筋直径 6 mm，其屈服强度标准值为 300 MPa，已知非钢材破坏的抗拔承载力标准值为 9.5kN，检验荷载应取 ( ) kN。

单选

某玻璃试样室内表面校正辐射率为 0.158，求试样室内表面换算系数 hi 为（）W/（㎡ ·K）。

单选

某中空玻璃 6 mmlow-e+12A+6 mm，如下表格 1 数值，求这块玻璃可见光透射比？

单选

某中空玻璃 6 mmlow-e+12A+6 mm，如下表格数值，求这块玻璃紫外线透射比？

单选

已知某块玻璃试样太阳光直接透射比值为 0.3355，太阳光直接反射比值为 0.2950，向室内侧的二次热传递系数为 0.05，求向室外侧的二次热传递系 数与太阳能总透射比值。

单选

已知某块双层中空玻璃试样第一片(室外侧)玻璃的太阳光直接吸收比为 0.337，第二片(室内侧)玻璃的太阳光直接吸收比为 0.034，室外表面换热系 数 23[W/（㎡ ·K）]，室外侧表面和室内侧表面之间的热导 2.532[W/（㎡ ·K）]，室内表面换热系数 8[W/（㎡ ·K）]，求向室内侧的二次热传递系 数。

单选

某玻璃幕墙办公楼工程，工程地址位于非台风及热带风暴多发地区，幕墙总高度为 20 米，地面粗糙程度为 A 类，（幕墙的风压高度变化系数取 1.52 ，基本风压取 0.50kN/m2，风力系数取 1.2，该幕墙的水密性指标值应不小于( )

单选

某金属幕墙工程，建筑总高度为 30 米，幕墙的风压高度变化系数取 1.62 ，基本风压取 0.50kN/m2，阵风系数取 1.51，风荷载体型系数取 1.54。该 幕墙的风荷载标准值应不小于( )

单选

已知 100Pa 压差下，换算成标准状态下的空气渗透量 q/为 28.95 m3/h，试件的开启缝总长为 2.8m，换算成 10Pa 压差下单位缝长空气渗透量 q/1，下列 计算值正确的是( )

单选

试验室气压值 101.9kPa，温度 27℃。整体幕墙试件 100Pa 压力差下的空气渗透量 16.75m3/h，标准状态下通过整体幕墙试件的空气渗漏量正确的是 ( )

单选

试验室气压值 101.8kPa，温度 18℃, 幕墙规格型号为4500 mm×2800 mm，开启缝长 7.6m,在 100Pa 下，换算成标准状态下通过试件的可开启部分空 气渗透量值为 14.85m3/h，幕墙试件可开启部分单位开启缝长空气渗透量正确的是？ ( )

单选

幕墙规格为 4500 mm×2200 mm，开启扇高 2400mm，开启扇宽 2050mm，试验室气压值 100.9kPa，温度 25℃ , 100Pa 压差下附加渗透量平均值 2.18m3/h， 附加+固定部分渗透量平均值 14.23m3/h，总渗透量平均值 16.40m3/h，在 100Pa 下，单位面积空气渗透量正确的是( )

单选

幕墙规格为 4500 mm×2650 mm，开启缝长 8.70mm，试验室气压值 101.8kPa，温度 24℃, 100Pa 压差下附加渗透量平均值 2.50m3/h，附加+固定部分渗 透量平均值 11.85m3/h，总渗透量平均值 16.20m3/h，计算 10Pa 压力差下试件单位开启缝长空气渗透量为（ ）。

单选

某幕墙试件受力杆件，预备加压后的稳定初始读数值 a0=11.26 mm、b0=31.32 mm，c0=11.87 mm，某压力差作用过程中的稳定读数值 a=11.42 mm、 b=46.38 mm、c=11.97 mm;根据 GB/T 15227-2019 标准求中间点面法线挠度 f0 为（ ）。

单选

某幕墙试件受力杆件，预备加压后的稳定初始值 a0=13.25 mm、b0=44.01 mm，c0=14.38 mm，某压力差作用过程中的稳定读数值 a=13.63 mm、 b=54.47 mm、c=14.62 mm;根据 GB/T 15227-2019 求中间点面法线挠度 f0 为（ ）。

单选

1 某构件式石材幕墙支承结构为铝合金型材，幕墙的跨度为 4900 mm，根据 GB/T 21086-2007 标准求该幕墙的支承构件的允许最大面法线挠度为多少 ( ) 。

单选

某石材幕墙支承结构为钢型材，幕墙的跨度为 4950 mm，根据 GB/T 21086-2007 标准求该幕墙的支承构件的允许最大法线挠度为（ ）mm。

单选

某构件式玻璃墙幕支承结构为铝合金型材，幕墙的跨度为 4400 mm，根据 GB/T 21086-2007 标准求该幕墙的支承构件的允许最大面法线挠度不应大于 ( ) mm。

单选

某构件式玻璃墙幕支承结构为铝合金型材，幕墙的跨度为 5600 mm，根据 GB/T 21086-2007 标准求该幕墙的支承构件的允许最大面法线挠度为( ) mm。

单选

某构件式玻璃墙幕支承结构为铝合金型材，幕墙的跨度为 4950 mm，根据 GB/T 21086-2007 标准求该幕墙的支承构件的允许最大面法线挠度为( ) mm。

单选

某构件式玻璃墙幕支承结构为钢型材，幕墙的跨度为 7950 mm，根据 GB/T 21086-2007 标准求该幕墙的支承构件的允许最大面法挠度为（ ）mm。

单选

某石材幕墙支承结构为钢型材，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 4920 mm， 已知变形检测 P1 为 1320 Pa。根据 GB/T 15227-2019 标准计算反复加 压压力 P2 为（ ）。

单选

某石材幕墙支承结构为钢型材，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 5200 mm，杆件试验压力差对应面法线挠度见下表，根据 GB/T 21086-2007 及 GB/T 15227-2019 标准，计算该幕墙的 P1 值为（ ）。

单选

某石材幕墙支承结构为钢型材，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 4150 mm，杆件试验压力差对应面法线挠度见下表，根据 GB/T 21086-2007 及 GB/T 15227-2019 标准，计算该幕墙的 P1 值为（ ）。

单选

某构件式玻璃墙幕支承结构为铝合金型材，幕墙的主受力杆件 及 GB/T 15227-2019 标准求该幕墙的 P1 值为（ ）。 两端测点的距离为 4200 mm，杆件试验压力差对应位移见下表，根据 GB/T 21086-2007

单选

某构件式玻璃墙幕支承结构为钢型材，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 5550 mm，杆件试验压力差对应位移见下表，根据 GB/T 21086-2007 及 GB/T 15227-2019 标准求该幕墙的 P1 值为（ ）。

单选

某建筑物层高为 4500 mm,该建筑物玻璃幕墙试件在进行平面内变形性能检测时，当X轴维度水平位移绝对值达到 45.0 mm 时试件一块玻璃突然破 碎，根据 GB/T 21086-2007 及 GB/T 18250-2015 标准，该玻璃幕墙平面内变形为（ ）级。

单选

对幕墙进行耐撞击试验，撞击装置如下，计算撞击能量为（ ）N ·m。

单选

对玻璃幕墙进行气密性检测，实验室环境温度为 20℃, 大气压力 101.3kPa。试件开启缝长 7.2m，面积 13.5 ㎡，正压检测结果如下： 计算并判断该玻璃幕墙气密性等级为（ ）。

单选

依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对某石材幕墙进行抗风压检测，石材幕墙采用 40∗40∗4 mm 钢方管立柱，L50∗50∗4 mm 横梁，位移计放 置后测得 A，c 测点间距4180 mm，测点 b 位于两者正中间，以下为各风压差下三个测点的位移计读数，试计算该石材幕墙变形检测评定值 P1 值为 ( ) 。

单选

依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对某玻璃幕墙进行抗风压检测，玻璃幕墙采用 160 系列铝合金立柱，65 系列铝合金横梁，位移计放置 后测得 A，c 测点间距 3280 mm，测点 b 位于两者正中间， 以下为各风压差下三个测点的位移计读数，试验过程中均未发生损坏及功能性障碍，试计 算该玻璃幕墙安全检测评定值 P3 值（）

单选

依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对某石材幕墙进行抗风压定级检测，石材幕墙采用 80∗80∗4 mm 钢方管立柱，L50∗50∗4 mm 横梁，位移 计放置后测得 A，c 测点间距4500 mm，测点 b 位于两者正中间，以下为各风压差下三个测点的位移计读数，按照试验过程中试件均未发生损坏及功 能性障碍，计算判断该幕墙的抗风压等级我（ ）。

单选

依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对某玻璃幕墙进行气密性能检测，实测试验室的温度为 27℃、气压值为 100.8kPa，已知试件本身 100Pa 压差下的开启部分空气渗透量 qt 为 23.7m3/h，试件的开启缝总长为 1.75m 换算成 10Pa 压差下单位缝长空气渗透量 q1 为 （ ）m3／ (m ·h)。

单选

某工程 120 系列明框玻璃幕墙支承结构为铝型材，设计风荷载标准值为 Wk 为 2380Pa，依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 进行抗风压性 能检测，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 3420 mm，杆件试验压力差对应位移见下表，以下关于该玻璃幕墙抗风压检测的说法不正确的是 ( ) 。

单选

某幕墙位于热带台风地区，已知基本风压为 0.50kN/㎡，风压高度变化系数为 1.754，请设计该幕墙的水密性能设计等级。( ) （风力系数取 1.2）

单选

幕墙设计中，风荷载标准值为 2.8KPa，最不利玻璃板块尺寸为 1000m×900 mm，计算在风荷载作用下，结构胶的粘结宽度为（ ）。

单选

某办公大楼，高度为 110 米，已知该地区基本风压为 0.45kN/㎡，风压高度变化系数为 1.768，阵风变化系数为 1.315，计算墙角区最大风荷载设计 值为（ ）。（墙角体型系数按 1.8）

单选

某幕墙支承结构为铝型材，幕墙的主受力杆件两端测点的距离为 4580 mm，依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对其进行抗风压检测，杆 件试验压力差对应位移见下表，各级风压检测时均未出现损坏及功能障碍，则该幕墙试件抗风压等级为（A）。

单选

某幕墙位于热带台风地区，已知基本风压为 0.65kN/㎡，风压高度变化系数为 1.987，该幕墙的固定及开启部位的水密性能指标为（ ）。（风力系数 取 1.2）

单选

幕墙抗风压实验中，预备加压后位移计稳定读数 a0=8.25 mm、b0=10.33 mm，c0=7.95 mm， 当实验进行到 1000Pa 压力差时，位移计读数 a=9.35 mm、 b=17.69 mm、c=8.87 mm;1000Pa 面法线挠度 f0 为（ ）。

单选

某玻璃幕墙试件（宽 3200 mm×高 5800 mm）在进行平面内变形性能检测时，当进行X轴方向水平位移绝对值达到 25 mm 时试件玻璃发破碎，该玻璃 幕墙平面内变形为（ ）级。

单选

150 系列玻璃幕墙试件进行平面内变形性能检测，试件高度 3.6m。试件在水平方向作左右相对往复移动，当位移为 30 mm 时试件铝框发生轻微变形； 当位移为 36 mm 时试件面板玻璃出现一块碎裂。计算该幕墙的平面内变形性能为（ ）级。

单选

110 系列玻璃幕墙试件进行平面内变形性能检测，试件高度 3.3m。试件在水平方向作左右相对往复移动，当位移为 15 mm 时试件出现密封胶体撕裂， 铝框发生轻微变形； 当位移为 20 mm 时金属铝框产生明显变形。计算该幕墙的平面内变形性能为（ ）级。

单选

38、某工程处于热带风暴区，地面粗糙度为 C 类，建筑物高度 50m，玻璃幕墙高度 45m，该地区 50 年一遇基本风压值为0.85kN/㎡，风力系数取1.2，计算该玻璃幕墙固定部分水密性能设计值取值为 。（）

单选

某全隐框玻璃幕墙工程，玻璃板块分格为 1150 mm×1250 mm，风荷载标准值 2.15kPa，计算该板块在风荷载作用下所需的硅酮结构密封胶粘结宽度 Cs 为（ ）mm，硅酮结构密封胶在风荷载作用下的强度设计值为 0.2 N/mm2。

单选

某工程处于台风多发地区，地面粗糙度为 D 类，建筑物高度 60m，玻璃幕墙高度 50m，该地区 50 年一遇基本风压值为0.60kN/㎡，计算该玻璃幕墙固 定部分水密性能设计值取值为（ ）Pa。

单选

一玻璃幕墙试件，采用铝合金型材，计算跨度为 2850 mm，风荷载标准值为 2500Pa，依据 GB/T 15227-2019 对其进行抗风压检测时，变形检测中受力 构件的面法线位移值见表 2，下列各压力差下面法线挠度值及对试件变形检测的判定正确的是（ ）。

单选

某玻璃幕墙试件（无开启缝）面积为 4.45 ㎡， 空气温度为 22℃、气压为 100.5 Pa，在 100 Pa 压力差下测得平均总渗量为 37.52m3/h，平均附加渗量 为 11.82 m3/h，根据 GB/T 15227-2019 标准求 10Pa 压力作用下单位面积空气渗透量？( )

单选

某玻璃幕墙试件面积为 13.18 ㎡， 开启缝长 4.56，空气温度为 23℃、气压为 101.2 Pa，在 100 Pa 压力差下测得平均总渗量为 43.85m3/h 平均附加渗 量为 8.28 m3/h 平均固定部分 10.23m3/h，根据 GB/T 15227-2019 标准求 10Pa 压力作用下单位面积空气渗透量和单位开启缝长空气渗透量？( )

单选

某石材幕墙工程，干挂石材弯曲强度试验测得 10 项数据如下表（k=2.10），请根据《建筑幕墙》GB/T 20186-2007 标准附录 C 计算该组石材平均 值、标准差、标准值。( )

单选

实验室依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对玻璃幕墙进行气密性检测，实验室环境为 27℃, 102.5kPa。开启缝长 7.8m，面积 8.7 ㎡，、 正压检测结果如下： 试计算并判断气密性等级为( )。

单选

实验室依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对某玻璃幕墙进行抗风压检测，玻璃幕墙采用 160 系列铝合金立柱，65 系列铝合金横梁，,位 移计放置后测得 A，c 测点间距 2650 mm，测点 b 位于两者正中间， 以下为各风压差下三个测点的位移计读数，试验过程中均未发生损坏及功能性障 碍，计算该玻璃幕墙安全检测评定值 P3 值为（ ）。

单选

有 140 系列隐框玻璃幕墙试件面积为 5.7 ㎡，开启缝长 6.9m，空气温度为 20℃、气压为 101.6 Pa，在正压 100 Pa 压力差下测得平均总渗量为55.32m3/h，平均附加渗量为 6.75 m3/h，平均固定部分 15.44m3/h，计算 10Pa 正压力作用下单位面积空气渗透量为（ ），单位开启缝长空气渗透量 为（ ）。

单选

110 系列铝合金立柱隐框玻璃幕墙试件立面图如下，立柱采用双跨结构。依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 进行风压变形性能检测，测 得各级压力差值时的受力杆件挠度值见风压变形性能检测表，计算该幕墙的＋P1为（ ）Pa,-P1 为（ ）Pa。

单选

实验室依据规范 GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对某石材幕墙进行抗风压检测，已知花岗岩石材幕墙试件立面图如下，采用8＃槽钢作为立 柱，5#角钢作为横梁，立柱采用双跨结构。 若风压变形性能检测测得各级压力差值时的受力杆件挠度值见风压变形性能检测表，＋P1 为（ ）Pa,- P1 为（ ）Pa。

单选

某幕墙位于内陆非热带风暴和台风多发地区， 已知基本风压为 0.45kN/㎡，风压高度变化系数为 1.754，计算确定该幕墙的水密性能设计等级为 ( )。（风力系数取 1.2）

单选

有两个检测员(甲/乙)依据规范GB/T 21086-2007、GB/T 15227-2019 对同一石材幕墙进行气密性比对试验，环境条件为 25℃, 102.3kPa。试件面积 为 4.7 ㎡ ,他们的试验结果如下， 因检测结果差距较大，仅根据检测结果请判断谁的检测结果更加值得采信，并通过计算判定该石材幕墙气密性等级为( )

单选

宁波市区某建筑物，外立面均采用玻璃幕墙，周围有密集建筑群，建筑物高度 65m，玻璃幕墙高度 55m，该幕墙风压高度变化系数为（ ）。

单选

宁波市区某建筑物，外立面均采用玻璃幕墙，周围有密集建筑群，建筑物高度 68m，玻璃幕墙高度 58m，该幕墙阵风系数为（ ）。

单选

宁波市区某建筑物，外立面均采用玻璃幕墙，周围有密集建筑群，玻璃幕墙风压高度变化系数为 1.180，玻璃幕墙阵风系数为 1.786，体型系数按 1.5 取值，宁波地区 50 年一遇基本风压值为0.60kN/㎡，玻璃幕墙的风荷载标准值正确的是（ ）。